1. 実験材料と実験方法
1.1 試験に使用される複合材料とベース材料は ASMESB265 Gr.2 および ASME SA516 Gr.70 で、仕様と数量はそれぞれ 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm、4 個です。 31mm×4 350mm×6 720mm、4個入り。
1.2 試験方法
1.2.1 爆発溶着試験
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 図1 分割充電の模式図
1.2.2 爆発速度の選択
爆発プロセスパラメータの基本理論[14]に従って、爆発速度の高速と低速の組み合わせについてテストが実施されました。使用した爆薬は硝酸アンモニウム爆薬＋工業塩の低爆速膨張硝酸アンモニウム爆薬であり、爆轟速度の測定方法は一段プローブ法であった。表 1 に示すように、爆発速度の高速と低速の 4 つの組み合わせを選択します。
単一の爆薬の平面分布と複数の爆薬の分割分布に基づいて、爆発点からの長さを横軸に、爆発圧力を縦軸に爆発圧力の計算式を組み合わせると、図 2 に示すように。
図 2 は、単一の爆発物が均等に広がる場合の爆発圧力の分布則を示しています。安定した爆轟の後、爆轟圧力は安定します。時間の経過とともに、圧力インパルスは直線的に増加します。爆発性複合材料の長さと面積が長く、大きくなるほど、爆発圧力インパルスの増加が大きくなり、その結果、界面溶接品質の均一性の差が大きくなります。これは、単一の爆発物が均等に広がると、特に 2 つの非混和金属 (チタンとスチールなど) の場合、爆発溶接の品質に大きな脅威となる、爆発溶接のプレート幅に一定の制限があることを示しています。
爆発溶接で平らに置かれた単一の爆発物の界面結合を図 3 に示します。爆発の開始時に、前方の波がほぼ円形で衝突し、2 つの金属の塑性変形を引き起こします。最初の衝突では、爆発による爆発によって発生する熱エネルギーと 2 つの金属の変形によって発生する熱エネルギー ジェットは比較的弱く、接合界面に損傷を与えるほどではありません。円の直径が完成した後、爆発の爆発圧力インパルスは徐々に増加します。同時に、爆薬の爆発により熱エネルギーが発生し、衝突変形の熱エネルギーにより高温の噴流が形成されます。また、両長辺から発生する爆轟疎波と、爆発による複合板の変形乱れが複合板の変形乱れと相俟って、接合界面層内で乱流となって外側に噴出する高温噴流に影響を及ぼし、高・高温ジェット噴射や放電の乱れにより、接合界面の接合変形が不均一になり、プレート全体の接合均一性が不均一となり、製品の品質が不安定になります。
